А. П. Бабичев, Ю. Н. Полянчиков, А. В. Славин



Скачать 10,54 Mb.
Pdf просмотр
страница41/78
Дата01.09.2019
Размер10,54 Mb.
1   ...   37   38   39   40   41   42   43   44   ...   78
а
б
Рис. 3.17. Спектрограммы поверхностей образцов ИЧГ-33М, обработанных с использованием СОТС:
а
– керосин + И-20А;
б
– силикатной При хонинговании на других СОТС, в меньшей степени отводящих тепло, возникают локальные нагревы на поверхности трения и, как следствие, термический возврат дислокационной структуры. Результаты замера микротвердости образцов после трения в среде МА по глубине и по поверхности трения представлены на рис. 3.18. и 3.19. Полученные результаты говорят о проявлении пластичности металла поверхностных слоев, что способствует, судя по микрофотографиям (рис. 3.16), выглаживанию поверхности и ускорению процесса приработки. Наиболее интенсивно это проявляется у образцов после хонингования с использованием силикатной СОТС и керосина + И-20А. Интенсивность J

И
н те н
си внос ть
J


118
1
2
4
НV
,
МПа
20,0 17,5 12,5 0
0,2 0,4 0,6 0,8
h
, мм
15,0
3
Рис. 3.18. Микротвердость поверхностных слоев образцов ИЧГ-
33М, по глубине после хонингования с использованием СОТС:
1
– силикатная керосин+И-20А;
3
– ТК-3;
4
– РЖ-8; после трения в среде МА (
Р =
1,75 МПа,
V =
1,1

м/с,
t =
3 ч)

НV
,
МПа
30 20 10 0
Поверхность образца
1
2
3
4
Рис. 3.19. Микротвердость поверхностных слоев образцов ИЧГ-
33М по поверхности после хонингования с использованием СОТС:
1
– силикатная
2
– керосин+И-20А;
3
– ТК-3;
4
– РЖ-8; после трения в среде МА (
Р
= 1,75 МПа,
V
= l,1 мс,
t
= 3 ч) После х часов работы образцов, обработанных с использованием различных СОТС, начинает увеличиваться степень нерегулярности поверхности, вследствие чего интенсифицируются процессы локального нагрева, что обусловлено протеканием процессов динамического возврата дислокационных структур. Рентгенограммы образцов после испытаний на износостойкость приведены на рис. 3.20. Наблюдается снижение степени размытия рефлексов в азимутальном направлении от образца
1
к образцу
4
. Это
119 свидетельствует об уменьшении наклепа поверхностного слоя. Степень такого разупрочнения минимальна для поверхностей, обработанных с использованием силикатной СОТС, несколько большее разупрочнение соответствует обработке в среде керосина+И-20А, и далее по мере увеличения ТК-3 и РЖ-8.

Рис. 3.20. Рентгенограммы поверхностей образцов ИЧГ-33М, обработанных с использованием СОТС после трения
1
– силикатная СОТС;
2
– керосин + И-20А;
3
– ТК-3;
4
– РЖ-8 Поверхностные микронапряжения в образцах после испытаний на машине трения снижаются. Этот эффект наиболее ярко выражен для образцов, обработанных в силикате и керосине+И-20А (рис. 3.15
(
1
,
2
) ирис. В меньшей степени снижается у образцов, обработанных на ТК-3, РЖ-8 (рис. 3.15 (
3
,
4
) и 3.20 (
3
,
4
)). Это можно объяснить не только большей степенью, но и большей глубиной наклепа образцов
1
,
2
в сравнении с образцами
3
,
4
. Последний вывод следует из сравнительного анализа рентгенограмм поверхности образцов и результатов измерения поверхностной микротвердости, которые вполне удовлетворительно корреллируют. Эффект снижения степени наклепа металла в результате трибо- технического испытания образцов на машине трения, по-видимому, является результатом динамического возврата дислокационной структуры, связанного сдвижением дислокаций, их перестройкой, аннигиляцией, встраиванием в малоугловые субграницы и другими процессами, контролируемыми диффузией. Температура поверхности образцов при испытаниях на машине трения сравнительно невелика и не превышает 100 – 150 С. Поэтому интенсификацию диффузионных процессов и обусловленного ими возврата вполне логично связать с нагревом элементов поверхности трения.


120 Совокупность полученных результатов, включая данные по весовому износу и температуре при прямых триботехнических испытаниях, данные профилографирования и электронномикроскопических топограмм, микротвердости и рентгенограмм, подтверждает существенное улучшение характеристик износостойкости образцов, обработанных с использованием силикатной СОТС. Так, на использованных режимах испытаний удельный массовый износ с единицы поверхности образцов, обработанных хонингованием в среде силикатной СОТС, оказался на 30 – 40 % меньше по сравнению с образцами, обработанными хонингованием на традиционных СОТС.
Противозадирная стойкость поверхностей трения после хонингования с использованием различных СОТС определялась по нагрузке и интенсивному росту температуры смазочной среды перед заеданием. Испытания проводились для пары сталь 45 (термообработанная) – сталь 45(нетермообработанная)». Термообработанные образцы перед испытанием подвергали хонингованию с использованием различных
СОТС. Пары трения испытывались в среде И-20А. Результаты исследования противозадирной стойкости представлены на рис. 3.21.
f
0 100 200 300 400
N
, H
0,14 0,12 0,10 0,08 0,06
1 2
3
4

Рис. 3.21. Противозадирная стойкость (зависимость коэффициента трения от нормального усилия) поверхностей образцов ИЧГ-33М, обработанных с использованием СОТС:
1
– керосин+И-20А;
2
– ТК-3;
3
– РЖ-8;
4
– силикатная Наиболее высокая противозадирная стойкость получена при испытании поверхности после хонингования на силикатной СОТС. Нагрузка, при которой возникает задир на этой поверхности, равна 350 Н. При испытании образца, обработанного с использованием РЖ-8, эта нагрузка составила 320 Н. Для остальных образцов начальная нагрузка задирообразования ещё ниже 280…30 Н.
121


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   37   38   39   40   41   42   43   44   ...   78


База данных защищена авторским правом ©psihdocs.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница