А. П. Бабичев, Ю. Н. Полянчиков, А. В. Славин



Скачать 10,54 Mb.
Pdf просмотр
страница29/78
Дата01.09.2019
Размер10,54 Mb.
1   ...   25   26   27   28   29   30   31   32   ...   78
а б

в г

ж з
Рис. 2.14. Субмикрорельеф обработанной поверхности (сталь Х) при применении СОТС:
а
– НСК5У;
б
– СИНХО6;
в
– МХО62;
г
– ИХП41;
д
– керосино-масляная смесь
ж
– ВФ3 Водная СОТС ВФ3, имеющая в своем составе компоненты, стабилизирующие дисперсную фазу системы СПД, улучшает качество поверхности. Для оценки эффективности СОТС для операций хонингования нами был введен критерий критическая концентрация стабилизации


70
(ККС). Представляло интерес оценивать влияние данного критерия на шероховатость обработанной поверхности. На рис. 2.15 ирис представлены результаты экспериментов по определению влияния концентрации присадок вводной СОТС на шероховатость обработанной поверхности.

Рис. 2.15. Влияние приведенной вязкости СОТС на шероховатость обработанной поверхности при хонинговании стали Х х –
СОТС МХО62;

– СОТС ВФ3 Рис. 2.16. Влияние приведенного объема седиментационных осадков системы СПД на шероховатость обработанной поверхности при хонинговании стали Х х –
СОТС МХО62;

– СОТС ВФ3
При повышении приведенной вязкости СОТС (рис. 2.16) ухудшаются условия ее проникновения в подбрусковое пространство в подбрусковом пространстве, а, следовательно, и отвод продуктов диспергирования. Уменьшение концентрации дисперсионной среды в системе СПД ухудшает ее текучесть в подбрусковом пространстве, а, следовательно, и отвод продуктов диспергирования. В рамках разработанной модели шероховатости обработанной поверхности это вызывает рост толщины слоя системы СПД с неразрушенной коагуляционной структурой, нивелирующего режущий профиль бруска. Уменьшение вылета алмазных зерен над связкой бруска приводит к снижению шероховатости поверхности заготовки. В связи с этим следует заметить, что для получения минимальной шероховатости обработанной поверхности при хонинговании СОТС должна обладать оптимальной приведенной вязкостью. Данный факт, известный из многочисленных исследований, объяснялся следующим образом с повышением вязкости СОТС работа бруска переходит из режима микрорезания в режим трения – полирования из-за того, что образующийся жидкостный клин противодействует радиальной подаче брусков. Между тем, полученные результаты красноречиво говорят о том, что на шероховатость обработанной поверхности при хонинговании влияют не только и не столько вязкостные свойства СОТС, сколько способность среды оптимизировать структурно-механические и реологические характеристики системы
СПД в подбрусковом пространстве. Важным показателем структуро- образующей способности СОТС по отношению к системе СПД является приведенный объем дисперсной фазы, который находится как отношение высоты седиментационного осадка к концентрации присадки водной СОТС (рис. 2.9 – 2.10). Минимизация
l/с
служит подтверждением высоких стабилизирующих свойств СОТС. Уменьшение высоты седиментационного осадка системы СПД является показателем высокой прочности формирующихся вокруг частиц дисперсной фазы слоев, предотвращающих коагуляцию. По мере роста концентрации присадок вводной СОТС происходит образование рыхлой структуры седиментационного осадка, который, заполняя подбрусковое пространство вплоть до его полной облитерации, нивелирует режущий профиль инструмента. Как следствие, происходит снижение шероховатости обработанной поверхности. Таким образом, в качестве критерия, прогнозирующего влияние состава СОТС на шероховатость обработанной поверхности при хонинговании, можно применять критическую концентрацию стабилизации дисперсной фазы системы СПД. Говоря о влиянии свойств СОТС на структурно-механические и реологические характеристики систем СПД в подбрусковом пространстве и вкладе в формирование микрорельефа обработанной поверхности, следует указать на их взаимосвязь с расчетной износостойкостью поверхности заготовки. Снятые с поверхностей заготовок, хонинго- ванных с разными составами СОТС, профилограммы после соответствующей обработки и расчетов позволили оценить взаимосвязь между предельным напряжением сдвига системы СПД и расчетным критериям износостойкости Комбалова-Крагельского. Рост предельного напряжения сдвига системы СПД как при хонинговании заготовок из чугуна СЧ (рис. 2.17), таки при обработке стали Х (рис. 2.18) способствует формированию поверхности с высокой расчетной износостойкостью. Увеличение предельного напряжения сдвига системы
СПД в подбрусковом пространстве создает условия для формирования у поверхности бруска упругого слоя шлама с неразрушенной структурой. Этим достигается компенсация разновысотности алмазных зерен и, как следствие, повышение однородности микрорельефа. По- видимому, можно предполагать, что достаточно прочный и упругий слой системы СПД с неразрушенной структурой оказывает выглажи- вающее действие обрабатываемой поверхности за счет пластического деформирования микронеровностей.


72
Рис. 2.17. Влияние предельного напряжения сдвига системы
СПД на расчетную износостойкость обработанной поверхности заготовки из СЧ Рис. 2.18. Влияние предельного напряжения сдвига системы
СПД на расчетную износостойкость заготовки из стали Х
Как уже отмечалось, увеличение силы прижима брусков
Р
у
вызывает рост съема обрабатываемого металла. Нами было показано влияние состава СОТС на режущую способность в условиях повышения радиальной силы
Р
у
(или радиальной подачи брусков. Отмечено, что для каждого состава СОТС существует предельное значение
Р
у
, после достижения которого происходит снижение режущей способности инструмента. С целью проверки влияния состава СОТС на динамику изменения шероховатости обработанной поверхности при постепенном повышении
Р
у
проведены эксперименты. Суть их экспериментов сводилась к определению шероховатости обработанной поверхности для каждого состава СОТС по мере роста
Р
у
.
Установлено, что каждому составу СОТС соответствует предельное значение
Р
у
, при превышении которого происходит резкое снижение шероховатости обработанной поверхности. Эта закономерность сохраняется как при обработке чугуна, таки стали. СОТС: керосино-масляная смесь, ИХП41, ВФ3 способствуют получению шероховатости обработанной поверхности большей, чем при применении водных сред МХО62, НСК5У, СИНХО 6. При применении ВФ3
Р
у
, по достижении которой уменьшается
R
а

обрабо- танной поверхности,

в 2,5 раза выше, чем при испытаниях других составов водных жидкостей. Это служит еще одним подтверждением того, что интенсивность засаливания бруска при хонинговании зависит от способности СОТС оптимизировать структурно-механические и реологические характеристики системы СПД в подбрусковом пространстве.
73


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   25   26   27   28   29   30   31   32   ...   78


База данных защищена авторским правом ©psihdocs.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница