А. П. Бабичев, Ю. Н. Полянчиков, А. В. Славин



Скачать 10,54 Mb.
Pdf просмотр
страница28/78
Дата01.09.2019
Размер10,54 Mb.
1   ...   24   25   26   27   28   29   30   31   ...   78
a б

Рис. 2.12. Влияние пластической вязкости

системы СПД наше- роховатость обработанной поверхности при хонинговании чугуна СЧ
(
а
) и стали Х (
б
) (исходная шероховатость обработанной поверхности
R
а
= 0,8 мкм

– НСК5У; О – СИНХО6;

– МХО62; – керосин – керосин 85% + масло Индустриальное 20» – 15%;

– ИХП41
;

– ВФЗ;
расчетная кривая

а б
Рис. 2.13. Влияние предельного напряжения сдвига системы СПД на шероховатость обработанной поверхности при хонинговании чугуна СЧ (
а
), стали Х (
б
) Предельное напряжение сдвига системы СПД


,
характеризующее прочность ее структуры, влияет на шероховатость обработанной поверхности (рис. 2.13). С повышением

0
происходит снижение
R
а
Этот факт можно трактовать как следствие нивелирования микрорельефа алмазного бруска слоем системы СПД, имеющим небольшую толщину, но обладающего значительной упругостью. Упругие прослойки молекул ПАВ вокруг частиц шлама компенсируют неоднород-


68
ность их размеров. В результате этого микрорельеф обработанной поверхности отличается высокой однородностью. Минимальные значения шероховатости обработанной поверхности получены при работе с
СОТС ВФ3, которая в наиболее полной мере обеспечивает оптимальные характеристики системы СПД. Как было установлено ранее при работе с СОТС ВФ3 происходит повышение дисперсности микро- стружки чугуна и стали, что свидетельствует об адсорбционном понижении прочности обрабатываемого металла. Высокие значения эффективной вязкости системы СПД при использовании в качестве дисперсной среды СОТС: НСК5У, МХО62,
СИНХО 6 объясняются интенсивным процессом коагуляции частиц дисперсной фазы. Укрупненные агрегаты, находящиеся в подбруско- вом пространстве, являются основной причиной образования на обработанной поверхности единичных царапин значительной глубины. Вязкие углеводородные СОТС: ИХП41, керосино-масляная смесь создают условия, при которых сближение частиц дисперсной фазы друг с другом затруднено. Формирующийся в подбрусковом пространстве слой системы СПД обладает высокой вязкостью и упругостью, что компенсирует разновысотность зерен алмаза в бруске. На рис. 2.13 показаны теоретические кривые зависимости шероховатости обработанной поверхности от эффективной вязкости системы СПД. Расхождение экспериментальных и рассчитанных значений шероховатости составили для чугуна от 13 % до 17 %, а для стали от
14 % до 17 % (рис. 2.9 ирис, что можно считать приемлемым в инженерных расчетах на стадии разработки и оптимизации состава
СОТС. Шероховатость обработанной поверхности зависит от способности СОТС образовывать на алмазных зернах пленки, препятствующие адгезионному взаимодействию фрикционной пары. Испытанные составы водных СОТС: МХО62, НСК5У, СИНХО6, не могут в полной мере предотвратить налипание обрабатываемого металла на алмазное зерно, это становится ясно после анализа субмикрорельефа поверхности микроцарапин (рис. 2.14). Образование участков со следами активного пластического течения металла свидетельствует о реализации процесса схватывания в контакте «зерно-заготовка» (риса,
б
,
в
). Микроскопический анализ поверхности алмазного бруска после работы показывает, что в случае применения СОТС МХО62, НСК5У, СИНХО6 на поверхности зерен абразива имеются налипшие частицы обрабатываемого металла. Большее количество налипшего металла соответствует обработке стали Х.
Субмикрорельеф поверхности заготовки, полученной при работе с углеводородными жидкостями и водной СОТС ВФ3, отличается высокой однородностью (рис. 2.14,
г
,
д
,
ж
). Четко прослеживаются следы микро- резания, отсутствуют наплывы материала. Поверхность алмазного зерна после работы сданными СОТС остается чистой, без видимых следов адгезионного схватывания с обработанным материалом.



Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   24   25   26   27   28   29   30   31   ...   78


База данных защищена авторским правом ©psihdocs.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница