А. П. Бабичев, Ю. Н. Полянчиков, А. В. Славин



Скачать 10,54 Mb.
Pdf просмотр
страница26/78
Дата01.09.2019
Размер10,54 Mb.
1   ...   22   23   24   25   26   27   28   29   ...   78
Р
у
бруска, по достижении которого резко снижается режущая способность инструмента. Объяснение этого факта следует искать в данных условиях, исходя из следующих соображений. Момент отделения микростружки обрабатываемого материала сопровождается образованием на ее поверхности окисной пленки типа МеО
n
, на которой адсорбируются молекулы ПАВ, гидро- филизирующие ее. Формирующиеся адсорбционно-сольватные оболочки блокируют частицы дисперсной фазы, предотвращая их коагуляцию. Прочность формирующихся слоев определит максимальное значение
Р
у
, по достижении которого и последующего превышения происходит резкое падение режущей способности бруска. В связи с изложенным можно отметить, что замена углеводородных СОТС, обладающих пожаро- и взрывоопасностью, на водные жидкости сопряжена с необходимостью введения в их состав компонентов, стабилизирующих (упрочняющих до определенных значений) структуру системы СПД. Разработанная математическая модель режущей способности брусков при хонинговании адекватно описывает процесс диспергирования металла, позволяет вести целенаправленный поиск оптимальных условий обработки характеристик СОТС.


64 2.2.3. Феноменологическая модель шероховатости обработанной поверхности при хонинговании Эффективность технологического процесса хонингования зависит от возможности достижения заданной шероховатости обработанной поверхности. СОТС должна обеспечивать получение требуемых параметров микрогеометрии обработанной поверхности за минимальное время. Эта задача на практике решалась различными путями. Один из существующих методов снижения шероховатости обработанной поверхности – повышение вязкости применяемой СОТС, с этой целью в углеводородные СОТС вводится повышенное количество масла. В рамках развитых нами представлений о механизме процессов, протекающих в подбрусковом пространстве, снижение шероховатости обрабатываемой поверхности является следствием ухудшения массопере- носа системы СПД, увеличения толщины слоя шлама, нивелирующего профиль бруска. Поданным ИХ. Чеповецкого при заданной производительности хонингования шероховатость обработанной поверхности достигается путем подбора параметров опорных кривых инструмента, упругой постоянной контакта брусок – заготовка (модуля упругости и коэффициента Пуассона связки. ИХ. Чеповецким приводится формула для расчета шероховатости обработанной поверхности при хонинговании


































c
T
c
y
a
v
c
A
R
b
k
A
P
K
b
V
K
A
R
max
/
1
/
1
max(
2 пл стр хон)
. (2.25) Входящие в (2.25) параметры и функции характеризуют микро- геометрию бруска, обрабатываемую поверхность, свойства связки. Вместе стем такой важный технологический фактор как СОТС не нашел своего отражения в приведенной модели шероховатости обработанной поверхности. Разработанная нами феноменологическая модель режущей способности бруска с учетом свойств СОТС может быть использована в качестве отправной точки при разработке модели шероховатости заготовки при хонинговании. Как следует из (2.25), шероховатость обработанной поверхности снижается
– при увеличении контурной площади контакта
А
с
;
– при увеличении шероховатости алмазного бруска. Уменьшение предела текучести обрабатываемого материала
(

Т
), сглаживание рельефа профиля бруска (
b
,

) также способствует уменьшению шероховатости обработанной поверхности. Повышение вязкости СОТС ухудшает отвод шлама из подбру- скового пространства, приводит к возникновению упругой (постоянно обновляющейся) прослойки, демпфирующей брусок, что вызывает падение глубины внедрения алмазного зерна в обрабатываемую поверхность. Учитывая, что


Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   22   23   24   25   26   27   28   29   ...   78


База данных защищена авторским правом ©psihdocs.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница